北梦木兮2001000梁10001000 钢管排列平面示意图_ 一、参数信息_ 1.模板构造及支撑参数 (一) 构造参数 梁截面宽度B：0.2m；梁截面高度D：0.78m； 楼层高度H：5.9m；结构表面要求：隐藏； 混凝土楼板厚度：200mm；梁边至板支撑距离：0.5m； 立杆沿梁跨度方向间距la：1m；立杆步距h：1.5m； 梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc：1m； 梁底承重立杆间距(mm)依次是：1000； 考虑梁两侧的楼板荷载； (二) 支撑参数 梁底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3.5mm； 钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2； 钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2； 2.荷载参数 新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3； 梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2； 第
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振捣砼对梁侧模板荷载Q2k：4kN/m；
梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2； 3.梁侧模板参数
加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置； (一) 面板参数
面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm； 抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2； (二) 主楞参数
材料：2根Ф48×3.5钢管； 间距(mm)：100,300；
钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2； 屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2； (三) 次楞参数
材料：1根50×100矩形木楞； 间距(mm)：500；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (四) 加固楞支拉参数 加固楞采用穿梁螺栓支拉；
螺栓直径：M12；螺栓水平间距：800mm； 螺栓竖向间距(mm)依次是：100,300； 4.梁底模板参数
搭设形式为：2层梁上横下顺顶托承重； (一) 面板参数
面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm； 抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2； (二) 第一层支撑梁参数
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材料：1根50×100矩形木楞； 间距：300mm；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (三) 第二层支撑梁参数 材料：2根Ф48×3.5钢管；
钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2； 屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2； _
二、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.580m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 580×183/12= 2.819×105mm4； W = 580×182/6 = 3.132×104mm3； 1.荷载计算及组合
(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k
按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22γtβ1β2V1/2 F2=γH
其中 γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 砼的入模温度，取20.000℃； V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.780m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。
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根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=18.720 kN/m2
新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2； 砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.933/24.000=0.539m； (二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k
Q2k=4kN/m2； (三) 确定采用的荷载组合
计算挠度采用标准组合： q=12.933×0.58=7.501kN/m； 计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=11.160kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×0.58=11.024kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×0.58=11.160kN/m； 2.面板抗弯强度计算 σ ＝ M/W < [f]
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =3.132×104mm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=3.488×105N·mm； 计算弯矩采用基本组合: q=11.160kN/m；
面板计算跨度: l = 500.000mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.488×105 / 3.132×104=11.135N/mm2； 实际弯曲应力计算值 σ=11.135N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！ 3.面板挠度计算 ν =5ql4/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 7.501 kN/m； l-面板计算跨度: l =500.000mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2；
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I--面板的截面惯性矩: I = 2.819×10mm； 容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=2.000mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×7.501×500.0004/(384×11500×2.819×105) = 1.883 mm；
实际最大挠度计算值: ν=1.883mm小于最大允许挠度值:[ν] =2.000mm，满足要求！ 三、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算
次楞采用1根50×100矩形木楞为一组，间距500mm。 次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×416.67×104= 4.167×106 mm4； W=1×83.33×103= 8.333×104 mm3； E=10000 N/mm2； (一) 荷载计算及组合
计算挠度采用标准组合： q=12.933×0.500=6.467kN/m； 计算弯矩和剪力采用基本组合： 有效压头高度位置荷载：
q=max（q1，q2）=9.621kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×0.500=9.504kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×0.500=9.621kN/m；
有效压头高度位置以下荷载：
q=0.9×1.35×12.933×0.500=7.857kN/m； 顶部荷载：
q=0.9×1.4×0.7×4×0.500=1.764kN/m； (二) 内力计算
次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
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