先简支后连续的预应力溷凝土连续梁设计(25)

先简支后连续的预应力溷凝土连续梁设计

单元 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67

位置 I[47] I[48] I[49] I[50] I[51] I[52] I[53] I[54] I[55] I[56] I[57] I[58] I[59] I[60] I[61] I[62] I[63] I[64] I[65] I[66] I[67]

续表 4-2

车辆荷载(最小)

剪力-z (kN) 弯矩-y (kN m) -199.21 -1380.15 -169 -1429.85 -140.91 -1545.83 -135.02 -1725.02 -133.37 -1963.33 -132.43 -2257.99 -132.2 -2424.93 -976.99 -2618.74 -957.07 -2435.57 -936.8 -2264.67 -895.32 -1962.34 -852.78 -1716.55 -809.42 -1529.71 -765.45 -1405.97 -721.08 -1348.63 -676.52 -1292.26 -631.99 -1235.88 -587.66 -1179.51 -543.74 -1123.14 -500.41 -1066.76 -457.85 -1010.39

车辆荷载(最大)

剪力-z (kN) 弯矩-y (kN m) 715.96 2276.41 760.06 1897.84 803.75 1542.48 846.81 1211.76 889.04 906.64 930.22 629.95 950.34 648.35 113.81 704.63 113.89 676.73 114.12 655.60 115.08 921.76 116.76 1233.93 136.32 1570.90 164.79 1931.78 195.40 2315.36 228.01 2652.29 262.49 2938.21 298.70 3170.32 336.49 3346.37 375.72 3464.67 416.23 3524.10

注：由于结构对称，仅取一半结构进行分析，I[1]表示1号单元的左截面。

4.3 温度内力计算

桥梁结构的温度变化，一般是由日照温度变化、年温度变化以及寒流影响所致。日照温度变化使桥梁结构的不同部分迅速地产生不均匀的温度分布，在很短的时间内形成相当大的温差，从而产生相当大的日照温度应力；寒流影响也能使桥梁结构较快地发生不均匀的温度分布，单由此引起的温差比前者小；而年温度变化则使桥梁结构发生缓慢而均匀的伸缩变形，由此引起桥梁的纵向位移。桥梁的纵向位移一般通过桥面伸缩缝、支座位移或柔性桥墩等构造措施相协调，只有在结构的位移受到限制时才会产生温度次内力。日照温差和突然降温则会导致结构温度次内力和温度次应力的产生，在大跨度预应力混凝土箱形连续梁中，温度应力可以达到甚至超出活载应力，普遍认为这是预应力混凝土桥梁产生结构裂缝的主要因素之一。随着桥梁跨径的增大，温度效应对桥梁结构的危害也就越来越大，我国原公路桥梁设计规范(JTJ 021—89)受研究水平限制，只给出了T形截面梁的日照温差分布图，以往预应力混凝土箱形连续梁设计中，均按照此日照温差计算、设计，并且原设计规范中对竖向日照反温差没有明确的计算要求。新的公路桥梁设计规范(JTG D60—2004)通过对国内外多个设计