青衫忆笙取得满意的结果是困难的，更有甚者，可能使螺杆钻具过早地损坏。
钻头水眼的大小将会影响到螺杆钻具传动轴总成的使用寿命。选择钻头水眼大小要适宜，不能过大或过小。如果水眼太小，泵压达到额定值时，排量可能相对过小，此时马达不易发挥出最大效能。对于泥浆润滑的传动轴总成，水眼过小，而排量达到额定值时，系统压力增高，即造成轴承上、下液流压力过高，这将影响串轴承和径向轴承寿命，外观反映为钻具悬空时，钻具壳体下端与驱动接头间隙增大（也就是驱动接头向外窜出）；水眼过大，钻具承受钻压能力降低，轴承得不到良好的润滑。对于油密封传动轴总成，水眼过小，会使密封轴承的内外压差过大，从而损坏密封。
4.4.井底温度
温度过高对螺杆马达性能十分不利，会使所有不利影响因素加剧作用。使用油基泥浆，井底温度低于95℃，马达可进行正常工作。若温度达到95℃～150℃时，苯胺点及其它不利因素均逐渐达到临界危害点，而当温度超过150℃时，即使使用最佳的油基泥浆，甚至使用水基泥浆，马达定子寿命都会大幅度的缩短。
为使螺杆在较高温度的油基泥浆下正常工作，可以采用分段下钻，间歇循环，使用带分流孔的空心转子，以加速泥浆循环或改善泥浆散热性及其它性能的方法，保证实际定子工作温度低于极限值。
我公司生产两种类型的定子。一种是耐温120℃的常规定子，其额定工作温度95℃，最高工作温度120℃。另一种是耐温150℃的耐高温定子，其额定工作温度135℃，最高工作温度150℃。
4.5.泥浆流量
螺杆钻具特性之一，输出转速与输入泥浆流量成正比。每一种钻具都有一定的有效工作流量范围。当输入泥浆流量超过最大流量值，转子就会超速旋转，定子的疲劳负载就会大大增加，导致定子提前损坏。如果输入泥浆流量小于最小流量值，马达的输出转速和扭矩就会降低，从而影响其使用效果。因此建议按推荐参数进行操作，当实际使用的泥浆排量超过推荐的最大流量时，可使用中空转子以延长马达的使用寿命。
4.6.泥浆压力与钻压
螺杆钻具进行空运转时，若保持泥浆流量不变，螺杆钻具与钻头产生的压降为一常数值，该值随螺杆形式和规格的不同而有所不同。
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马达工作时，随着钻压逐渐增加，泥浆的循环压力逐渐上升，该压力的增量与钻压或钻进所需的扭矩的增量成正比。当达到最大推荐工作压力降时，产生最佳扭矩。
继续增加钻压，当循环泥浆在马达两端产生的压降超过最大设计值时，螺杆将发生制动。正常工作时，表压随钻压的增减而升降。如果泵压表突然增加了几兆帕，继续增加钻压，泵压不再增加这说明螺杆发生了制动。此时马达定子与转子间密封被冲开，泥浆通过不转的马达从钻头水眼流出。这是螺杆的紧急过载保护功能。当钻头因故障遇卡时，钻井液在螺杆制动情况下仍可以继续循环流过螺杆。但一旦螺杆发生制动，应迅速将其提离井底降低钻压，因为泥浆长时间流过不转的马达会使螺杆严重损坏。
另外，要使钻具获得最佳工作效率和工作寿命，应将螺杆两端压差控制在推荐参数范围内。
4.7.扭矩
螺杆的输出扭矩与泥浆流过马达产生的压力降成正比，但对螺杆输出转速的变化几乎不产生影响。
实验表明，螺杆从空载状态到最大有效工作载荷区，速度降低一般不超过10%。
螺杆进入工作状态，转子驱动钻头作顺时针转动，同时在钻具壳体上产生一反作用扭矩，该扭矩向上传递到整个钻柱上，会引起螺杆以上各联接丝扣紧扣或引起螺杆定子壳体以下联接丝扣松扣。反扭矩随钻压增加而增加，当螺杆制动时，其值达到最大值。
4.8.水力推力与钻压平衡
中成-钻具在工作中轴向上存在如下各力（如图11）
F:转子、万向轴、传动轴及钻头重量
F△pm：马达两端压降产生的轴向液压推力 F△pb：钻头水眼压降所产生的轴向力 W：钻压
设向下作用力：F+ F△pm + F△pb =C
图11 那么推力轴承负荷Lb=F+F△pm +F△pb -W=C-W
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推力轴承设计用来承受轴向载荷的合力，并将其传递给螺杆壳体，理想状态，合力为零，轴承不受载，此时轴承寿命最长，用这种方法平衡钻压，可延长轴寿命。
负载分析状态：C>W离井底推力轴承受载 C=W轴承不受载（平衡点） C 如何确定合适的钻压，我们制定了一个水力推力和钻压平衡图，供用户在工作中参考。 4.9.轴承间隙 现场经常有这样的情况，螺杆使用后，尚未回收经过维修中心修复或现场使用认为时间不长，想再次使用。可遵循下列步骤，以确定钻具传动轴总成的寿命是否能满足不回修而再次使用的要求。 螺杆在使用之后，将它放在钻台上，进行下列工作。 第一步：用吊卡将螺杆吊起来，仔细测量并记录下短节和驱动接头之间的间隙尺寸D1。 第二步：将钻具座在钻台上，用钻具自身重量压缩轴承总成，再次测量并记录下短节和驱动接头之间的间隙尺寸D2。 表3为轴承所允许的间隙值，供用户参考判断螺杆可否重复使用。 表3 轴承间隙 钻具规格（外径） 间隙D1-D2 80（31/8″） 3mm 89（31/2″） 3mm 95（33/4″） 3mm 102（4″） 3mm 105（41/4″） 3mm 120（43/4″） 3.5mm 159（61/4″） 4mm 165（61/2″） 4mm 172（63/4″） 4mm 197（73/4″） 4mm 203（8″） 4mm 210（81/4″） 4.5mm 244（95/8″） 4.5mm 286（111/4″） 5mm 17 五、螺杆钻具的使用 螺杆钻具下井使用之前，应当进行细致的检查，确保下井后能正常工作，避免不必要的起下钻和由此造成的损失。 中成—钻具除提升短节和旁通阀外，其它部分的壳体联接均涂以锁紧剂，并按规定的紧扣扭矩上紧。 在选择钻具及其组合方案时，应制订钻井作业计划，充分考虑井眼孔径、井眼轨道、钻头类型、规格、地层结构和水力计算等细节。 5.1.地面检查 螺杆下井前，应在钻台上按下述方法进行试验： a．用提升短节将螺杆提起坐入转盘卡瓦内，装上安全卡瓦卸去提升短节。 b．检查旁通阀：用木棒下压旁通阀阀芯，从上部注满水，此时旁通阀应不漏，水面无明显下降。然后松开阀芯，阀芯复位，所注水应从旁通阀口均匀流出。 c．接上方钻杆，卸去安全卡瓦，提出卡瓦，下放螺杆使旁通阀阀口处于转盘下易于观察的位置。 d．开泵：逐渐提高排量直到旁通阀关闭、马达起动为止（记下该排量值）。不停泵上提钻具至能看见转动的驱动接头为止。在此过程中可能有部分泥浆经轴承组流出，观察螺杆运转情况。停泵前应再下放钻具，让旁通阀阀口位于转盘以下，检查停泵时是否泥浆经旁通阀阀口顺利流出。 e．地面检查结束后，用吊钳卡住驱动接头，用钻头盒把钻头和螺杆接上（大钳只可咬在旋转传动轴驱动接头上），紧扣扭矩见附录7。（注：应保证传动轴驱动接头相对于上面的壳体反时针转动，以防止内部螺纹松扣。） 使用弯接头时，定向装置带的转盘套和定位键必须和工具面对正，如果要用回压凡尔，可直接安装在旁通阀上方。如果在驱动接头和钻头之间还要加转换接头，建议不应超过250mm长，以免产生过多的方位变化，降低轴承寿命或损坏传动轴。 5.2. 螺杆下井 a．下放钻具及其组合应小心地控制下放速度，以防撞到沙桥、井壁台肩和套管鞋上使钻具损坏。下钻遇阻，应开泵循环，慢慢划眼通过。若带有弯接头或弯壳体的螺杆遇阻时应周期性地转动组合，慢 18 慢通过，以防止划出新井眼。 b．对于深井和高温井，下放螺杆建议周期性地进行中途循环，这样可防止螺杆堵塞，或因高温造成的螺杆定子损坏。 c．在井内，泥浆若不能迅速通过旁通阀阀口流进钻柱中，应减慢下钻速度或不时停下来充灌泥浆。下钻时，注意不可顿钻或将螺杆直接坐入井底。 5.3.启动 a．螺杆达到预先计划的井深位置，可以开泵循环，由于钻头侧向力的影响，压力值可能超过计算值。 b．定向前应充分清洗井底，清除井底岩屑沉淀或堆积，消除循环不彻底对定向的影响。具体方法是以正常的泥浆循环慢慢转动钻具（每次转30°～45°）依次把堆积井底岩屑和沉砂清出，清理干净后，上提钻具0.3～0.6m循环并记录，校对压力值。 5.4.钻进 a．螺杆悬离井底进行空循环时，立管压力表所显示的是整个系统的空载循环泵压，也称离井底泵压。 容积式马达特性之一，马达所产生的扭矩与两端所产生的压力降成正比，和整个系统压力变化成正比。钻头钻进时，随着钻压升高，工作扭矩的加大，马达两端的压力降也成正比例增加。循环系统的压力表反应出该压力的增值。通过监视地面立管压力表，便可以判断钻具压力和扭矩的变化（钻杆与井壁的摩擦可能会影响判断精度）。在充分考虑钻头水眼压降和钻压的关系后，把表压增值限制在所选钻具推荐值范围内就会产生最佳效能。 工作打钻泵压=离井底泵压十钻具负载压力降 离井底泵压不是一个常数，它随井深和泥浆的变化而变化，在实际操作中，一般取每次单根后的离井底泵压为近似值，这样做完全可以满足要求。当泵压处于最佳工作状态时，停止增加钻压，泵压会产生波动稳定下降，直到再次调整钻压。 b．施加钻压不要太猛，钻压不是监视螺杆工作的指标，只是作为参考指标，判断螺杆工作情况的主要依据应该是泵压。对于发生较大磨损的马达，还应以进尺速度为依据。 5.5.起钻 螺杆起钻过程类似常规钻机起钻操作。起钻时，旁通阀处于开位， 19
