梦及深海南湖城市综合体安置房二期建设工程 模板工程专项施工方案
KH=1
不组合风荷载时
Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk=Rmax+0.15γGH=9.885+0.15×1.35×2.9=10.472kN
σ=1.05Nut/(υAKH)=1.05×10.472×103/(0.281×424×1)=92.293N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！ 组合风荷载时
Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk=R'max+0.15γGH=9.199+0.15×1.35×2.9=9.787kN Mw=0.85×1.4ωk lah2/10=0.85×1.4×0.123×0.9×1.52/10=0.03kN·m σ=1.05Nut/(υAKH)+Mw/W= 1.05×9.787×103/(0.281×424×1)+0.03×106/(4.49×103)=92.831N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算
结构模板纵向挡风面积AF(m) 233 F=0.85AFωkla/La=0.85×33×0.26×0.9/24.4=0.269kN N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.269×2.9/[(34+1)×13.3]=0.005kN σ=(1.05Nut+N1)/(υAKH)= (1.05×9.787+0.005)×103/(0.281×424×1)=86.29N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！
1#~5#楼标准层梁模板计算书
一、工程概况
新浇混凝土梁板特性 1号楼+11.55m，1-D～1-E轴交1-5轴KL6(1) 混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】 模板支架的纵向长度La(m) 240×750 23.4 模板支架高度H(m) 模板支架的横向长度Lb(m) 2.9 13.3 新浇混凝土楼板厚度(mm) 150 二、模板支撑体系设计
混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底立杆纵向间距la(mm) 次楞垂直梁跨方向 700 900 320 3 模板支架步距h(mm) 楼板立杆横向间距lb(mm) 梁底增加承重立杆根数 立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至'900 立杆横向间距lb(mm) 楼板立杆纵向间距la(mm) 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 每跨距内梁底支撑次楞根数 '1500 900 0 50 鸿鑫建设集团有限公司 25 南湖城市综合体安置房二期建设工程 模板工程专项施工方案
模板支撑点的长度a(mm) 设计简图如下：
模板设计立面图
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模板设计平面图
三、荷载设计
模板(kN/m) 次楞(kN/m) 模板及支架自重标准值 主楞(kN/m) 支架(kN/m) 梁侧模板自重标准值(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m) 钢筋自重标准值 (kN/m) 33220.3 0.01 0.033 0.15 0.5 24 梁 板 1.5 1.1 2施工人员及设备荷载标准值(kN/m) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/基本风压ω0(kN/m) 风荷载高度变化系数μz 222 重现期 城市 地面粗糙度 50年一遇 0.45 温州市 D类(有密集建筑群且0.62 0.163 鸿鑫建设集团有限公司 27
南湖城市综合体安置房二期建设工程 模板工程专项施工方案 m) 2房屋较高的城市市区) 模板支架顶部离建筑物地面的高度(m) 模板支架状况 支架 风荷载体型系数μs 风荷载作用方向 与风荷载在同面内的计算单元立杆数n 模板 10 敞开式 沿模板支架横向作用 70 1 0.195 0.837 四、模板验算
模板验算方式 模板厚度(mm) 模板抗剪强度设计值fv(N/mm) 2二等跨连续梁 18 1.4 模板类型 模板抗弯强度设计值fm(N/mm) 模板弹性模量E(N/mm) 22胶合板 15 6000 计算简图如下：
W=bh2/6=240×182/6=12960mm3，I=bh3/12=240×183/12=116640mm4
q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.75]×0.24+1.4×(1+2)×0.24=7.302kN/m 1、抗弯验算
Mmax=0.125ql2=0.125×7.302×0.452=0.185kN·m
6
σmax=Mmax/W=0.185×10/12960=14.261N/mm2≤fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算
Qmax=0.625ql=0.625×7.302×0.45=2.054kN τmax=3Qmax/(2bh)=3×2.054×103/(2×240×18)=0.713N/mm2≤fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算
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νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×7.302×4504/(100×6000×116640)=2.229mm νmax=2.229mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[450/150，10]=3mm 符合要求！
五、次楞验算
次楞材质类型 次楞材料自重(kN/m) 次楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 次楞截面惯性矩I(cm) 42方木 0.01 1.3 416.667 次楞材料规格(mm) 次楞抗弯强度设计值fm(N/mm) 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞弹性模量E(N/mm) 23250×100 13 83.333 9000 混凝土梁传递给次楞荷载：q1=γGΣqGk+1.4ΣqQk
=1.35×[(0.3+(24+1.5)×0.75)×0.45]+1.4×(1+2)×0.45=13.691kN/m 次楞自重荷载：q2=γGQ=1.35×0.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载：
F1=γGΣNGk+1.4ΣNQk= [1.35×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×(1+2)]×0.45×(0.32-0.24/2)/2=0.436kN 梁右侧楼板传递给次楞荷载：
F2=γGΣNGk+1.4ΣNQk= [1.35×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×(1+2)]×0.45×(0.7-0.32-0.24/2)/2=0.567kN
梁左侧模板传递给次楞的荷载：F3=γGΣNGk=1.35×0.5×0.45×(0.75-0.15)=0.182kN 梁右侧模板传递给次楞的荷载：F4=γGΣNGk=1.35×0.5×0.45×(0.75-0.15)=0.182kN 计算简图如下：
1、强度验算
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