一生全靠浪
本科生毕业设计（论文）
由式7-1可见，若已知电流互感器的变流比(或一、二次绕组的匝数)和二次实际电流，便可计算出一次实际电流的近似值。
图 7-2 电流互感器原理接线图
1—铁芯；2—一次绕组；3—二次绕组 2．结构
电流互感器的结构如图7-2所示，它主要由铁芯、一次绕组、二次绕组和绝缘构成。按照一次绕组匝数的多少，电流互感器又可分为单匝式和多匝式，多匝式电流互感器又分为只有一个铁芯和具有两个铁芯的两种类型。 7.5.3电流互感器校验
对于大多数电流互感器，给出了相对于额定一次电流的动稳定倍数Kes和热稳定倍数Kt，因此其动、热稳定度应按下式校验。动稳定倍数：
Kes?imas/(2I1N)
则动稳定校验的条件为：Kes?2?300?ish
拟定型号为：LZZBJ9-10型电流互感器，查表得Kes?220，Ki?150/5
29
本科生毕业设计（论文）
Kes?2I1N?220?2?150?933240?ish?30070
热稳定倍数：Kt?It/I1N，则热稳定度校验条件为：
(Kt?I1N)?t?I2(3)2?imat，一般Kt为1S热稳定倍数，即电流互感器试验时间
t=1s，因此上式可改写为：
KI(3)t1N?I?tima
I(3)?tima?2800.31
3000?2800.31
通过计算结果可知满足热稳定校验。
7.6电压互感器 7.6.1电压互感器原理
如图所示7-3为电压互感器原理接线图，其基本结构与变压器相同，电压互感器一、二次侧额定电压之比称为变压比，用Ku表示。
30
本科生毕业设计（论文）
图 7-3 电压互感器原理接线图
1—铁芯；2—一次绕组；3—二次绕组
UNUKu?1N?1?1
U2NN2U2式中 N1、N2——电压互感器一、二次绕组的匝数；
U1N、U2N——电压互感器一、二次额定电压； U1、U2——电压互感器一、二次实际电压；
由式可知电压互感器变压比和二次实际电压U2，可计算出一次实际电压的近似值。
1．电压互感器的结构
一次绕组被分为匝数相等的两部分，分别绕在上下铁芯柱上并且并联起来，其连接点于铁芯相连，二次绕组绕在铁芯上，此外还有一个平衡线圈，也有匝数相等的两部分组成，分别绕在上下两个铁芯上，并且串起来，连接点与铁芯相连。
2．电压互感器校验
为了保证电压互感器的安全运行和在规定的准确级下运行，电压互感器一次绕组所接电网电压互感器应满足下列条件：
1.1Ue1?U1?0.9Ue1
其中式中 U1 为电网电压；
Ue1 为电压互感器一次绕组额定电压； 其电压互感器参数如下表所示
表7-5 电压互感器参数 型号 JDZ18-10
综合公式：S2?(??cos?)2?(?sin?)2?(?P)2?(?Q)2 校验后满足要求。
额定电压（KV） 一次绕组额定容量（VA） 一次 10 二次 0.1 0.5 50 1 80 3 200 二次绕组额定容量（VA） 3P 6P 最大容量（VA） 400 31
本科生毕业设计（论文）
7.7母线选择与校验 7.7.1 母线的选择
根据设计要求，变电所10kV侧为电缆线，而屋内配电10kV侧和0.4kV侧应用硬母线，经技术经济比较选用硬母线即矩形硬母线，它的优点是便于固定和连接，散热性能好，缺点是集肤效应系数较大，集肤效应系数与电流的频率、导体的形状和尺寸有关，为了避免集肤效应系数过大，应减小导体片（条）间的距离，相应地改变它有关因素。 7.7.2母线校验
实际工程应用10kV 及以下高压线路及低压动力线路，通常先按发热条件选择截面，再校验，其电压损耗和机械强度。对于一般建筑物的10kV线路距离短，电流不太大，按经济电流密度确定经济截面的意义并不大。
1．选择
根据负荷计算电流：IC?1273.78?1364?2637.78A 折算到10kV
IJG0.4 ?IJ10得到高压侧电流：IC?0.04?2637.78?105.51A
根据变压器SCB9-1000/10型空载电流为0.8%，其有名值：
IJEG?SJBE3?10?10003?10?58.14A
空载电流;
IJGO?0.8%?58.14?46.51A
IJG?IJ?IJGO?105.51?46.51?152.02A
根据实际情况：Tmas?5000(h)，电流经济密度2.0A/mm2 10kV侧：SJN?Iis152.02??76.02(mm2) Jh2Igz1364??682(mm2) JN20.4kV侧：SJN?故选用 10kV侧：TMY-3?20?40 0.4kV侧：TMY?3?60?20
32
本科生毕业设计（论文）
经过与短路电流的比较满足条件。
33
