偏执的傲￥A0208A￥23、压力损失的大小取决于钻柱长度、钻井液密度和（ ）、切力、排量及流通面积。 A、钻井液粘度 B、钻井液含砂量 C、泵的功率 D、钻井液失水 &A& ￥A0209A￥24、产生抽汲压力的工况是( )。 A、起钻 B、下钻 C、钻进 D、空井 &A&
￥A0209A￥25、下钻产生的激动压力能导致井底压力（ ）。 A、增大 B、减小 C、不变 D、为零 &A&
￥A0210A￥26、在钻井作业中，井底压力最小的工况是( )。 A、钻进 B、起钻 C、下钻 D、空井 &B& ￥A0210A￥27、空井时井底压力等于( )。
A、静液压力+激动压力 B、静液压力+环空流动力阻力 C、静液压力-抽吸压力 D、静液压力 &D&
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￥A0211A￥28、油水井的钻井液密度安全附加值为（ ）g/cm。
A、0.01～0.05 B、0.05～0.10 C、0.10～0.15 D、0.15～0.2 0&B&
3
￥A0211A￥29、气井的钻井液密度安全附加值为（ ）g/cm。
A、0.01～0.05 B、0.05～0.10 C、0.07～0.15 D、0.15～0.20 &C& ￥A0212A￥30、增大井底压差，机械钻速会（ ）。 A、不变 B、减小 C、增大 D、无规律变化 &B&
￥A0212A￥31、钻井液对油气层的伤害，不能单纯以钻井液密度的高低来衡量，而应以（ ）的大小和钻井液滤液的化学成分是否与油气层匹配来确定。
A、地层压力 B、静液压力 C、压差 D、井底压力 &C& ￥A0212A￥32、欠平衡钻井，井底压差（ ）。
A、大于零 B、等于零 C、约等于零 D、小于零 &D&
￥A0301A￥33、对钻井来说，（ ）检测关系到快速、安全、低成本的作业甚至钻井的成败。 A、地层温度 B、地层压力 C、地层倾角 D、地层水密度 &B&
￥A0301A￥34、只有掌握地层压力、地层破裂压力和（ ）等参数，才能正确合理地选择钻井液密度，设计合理的井身结构和井控设备。
A、岩石应力 B、地层倾角 C、环空流动阻力 D、地层坍塌压力 &D& ￥A0302A￥35、地层的（ ）是引起异常高压最根本、最主要的机理。 A、压实作用 B、构造运动 C、粘土成岩作用 D、密度差的作用 &A& ￥A0302A￥36、（ ）的作用是阻隔地层流体与外界连通，而保持高的压力状态。 A、生油层 B、储油层 C、运移 D、圈闭层 &D&
￥A0303A￥37、钻井前常根据地震资料利用（ ）预测地层压力。
A、机械钻速法 B、页岩密度法 C、等效深度法 D、dc指数法 &C& ￥A0303A￥38、dc指数法只适用于（ ）地层。 A、火成岩 B、泥页岩 C、基岩 D、花岗岩 &B&
￥A0304A￥39、地层破裂压力试验是为了确定（ ）地层的破裂压力。 A、白云岩 B、井底处 C、石灰岩 D、套管鞋处 &D&
￥A0304A￥40、现场地层承压能力试验可以采用分段试验的方式进行，即每钻进（ ）m，就用钻进下部地层的钻井液循环试压一次。
A、100～200 B、200～300 C、300～400 D、400～500 &A&
￥A0401A￥41、含硫油气井应急撤离措施要遵循（ ）的有关规定。 A、SY/T 5087含硫化氢油气井安全钻井推荐作法
B、SY/T 6277含硫油气田硫化氢监测与人身安全防护规定
C、SY/T 6137含硫化氢的油气生产和天然气处理装置作业的推荐作法 D、SY/T 6616含硫油气井钻井井控装置配套、安装和使用规范 &A& ￥A0401 A￥42、按照中国石油天然气集团公司2006年5月颁发的（ ）中指出，井控设计是钻井设计中的重要组成部分。 A、《石油与天然气钻井井控规定》 B、《健康、安全与环境管理体系标准》 C、《石油与天然气井下作业井控技术规定》 D、《井控技术管理实施细则》 &A&
￥A0402A￥43、在可能含硫化氢等有毒有害气体的地区钻井，（ ）设计应对其层位、埋藏深度及硫化氢等有毒有害气体的含量进行预测。
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A、工程 B、地质 C、钻井液 D、井身结构设计 &B& ￥A0402A￥44、地质设计书中所提供的井位必须符合油气井井口距离高压线及其它永久性设施不小于（ ）的条件等。
A、50m B、75m C、150m D、300m &B&
￥A0403A￥45、在井身结构设计中，同一裸眼井段中原则上不应有两个以上( )相差大的油气水层； A、温度 B、压力梯度 C、岩性 D、可钻性 &B&
￥A0403A￥46、工程设计书应根据地质设计提供的资料进行钻井液密度设计，钻井液密度以各裸眼井段中的最高（ ）当量钻井液密度值为基准另加一个安全附加值。
A、地层坍塌压力 B、地层孔隙压力 C、地层破裂压力 D、关井压 力&B& ￥A0404A￥47、在钻井施工中，（ ）必须满足平衡地层压力的要求。
A、关井套管压力 B、循环总压力 C、钻井液密度 D、地层流体密度 &C&
￥A0404A￥48、按照地质设计，应提供一口井全井段预测地层压力和地层破裂压力的要求，必须建立本井全井段的（ ）剖面。
A、地层压力 B、地层岩性 C、油层显示 D、流体类型 &A&
￥A0405A￥49、表层套管设计下深应满足井控安全，封固浅水层、疏松地层、砾石层的要求，且其坐入稳固岩层应不少于（ ）米，固井水泥应自环空返至地面。 A、2 B、5 C、10 D、15 &C&
￥A0405A￥50、中国石油天然气集团公司《关于进一步加强井控工作的实施意见》明确要求：“当裸眼井段不同压力系统的压力梯度差值超过（ ），或采用膨胀管等工艺措施仍不能解除严重井漏时，应下技术套管封隔。”
A、0.1Mpa/100m B、0.3Mpa/100m C、0.5Mpa/100m D、1.0Mpa/100m &B&
￥A0405A￥51、油层套管的材质、强度、扣型、管串结构设计（包括钢级、壁厚以及扶正器等附件）应满足固井、完井、井下作业及油（气）生产的要求，水泥应返至技术套管内或油、气、水层以上（ ）m。 A、100 B、200 C、300 D、500 &C&
￥A0406A￥52、为了保证钻进和起下钻过程的安全，做到井壁稳定，既不压漏地层也不会引起溢流，必须控制钻井液的（ ）和粘度。
A、密度 B、失水 C、静切力 D、泥饼 &A&
￥A0406A￥53、设计钻井液方案时，钻井液的（ ）和粘度性能必须满足携带岩屑并且在循环停止时悬浮岩屑的需要。
A、密度 B、失水 C、静切力 D、泥饼 &C&
￥A0407A￥54、井控设计时，在选择井控设备前，需要对（ ）和井眼尺寸、套管尺寸、套管钢级、井身结构等做详尽的了解。
A、地层破裂压力 B、地层压力 C、井底压力 D、地层坍塌压力 &B&
￥A0407A￥55、任何防喷装置组合的额定工作压力是由组合中额定工作压力（ ）的部件所确定的。 A、最高 B、较高 C、中间值 D、最低 &D&
￥A0408A￥56、应急计划的演练，在有“三高”油气井的地区，建设方应组织进行企地联动的应急预案的演练，每年不少于（ ）次。
A、1 B、2 C、3 D、4 &A&
￥A0408A￥57、应急计划总的原则是必须（ ）。
A、保证井的安全 B、保证人员安全 C、保证设备安全 D、控制污染 &B&
￥A0409A￥58、根据井控工作的要求：在井场有关部位设置“逃生路线”的标志，在井场（ ）设置 “紧急集合点”的标志，这些安全标志图案必须符合SY6355的要求。 A、下风口 B、值班房 C、上风口 D、滑道 &C&
￥A0409A￥59、液气分离器应安装在面对井架大门的井场（ ）侧距井口11m～14m的地方。 A、左 B、右 C、前 D、后 &B&
￥A0501A￥60、钻井中造成溢流的根本原因是（ ）。 A、井底压力大于地层压力 B、井底压力小于地层压力
C、井底压力等于地层压力 D、井底压力小于地层破裂压力 &B&
￥A0501A￥61、起钻时，从井内每起出（ ）柱钻铤必须向井内灌一次钻井液。 A、1 B、2 C、3 D、4 &A&
￥A0502A￥62、起钻时发生溢流的显示是：灌入井内的钻井液量（ ）从井内起出钻具的体积。 A、大于 B、小于 C、等于 D、不确定 &B&
￥A0502A￥63、下钻时发生溢流的显示是：从井内返出的钻井液量（ ）下入钻具的体积。
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A、大于 B、小于 C、等于 D、不确定 &A&
￥A0503A￥64、发生溢流后要求及时关井的目的是（ ）。
A、防止井塌 B、防止卡钻 C、防止井漏 D、保持井内有尽可能多的液柱压力 &D& ￥A0503A￥65、发生溢流后正确的做法是（ ）。
A、迅速关井 B、循环观察 C、及时请示 D、等待命令 &A& ￥A0601A￥66、发生溢流硬关井时，容易产生（ ）现象。 A、坍塌 B、卡钻 C、憋泵 D、水 击&D&
￥A0601A￥67、发生溢流采取软关井的优点是（ ）。 A、容易产生水击现象 B、关井时间比较长
C、对井口冲击比较小 D、关井时间比较短 &C&
￥A0602A￥68、关井程序中，如未安装司钻控制台，由（ ）通过远程控制台关防喷器。 A、司钻 B、副司钻 C、井架工 D、场地工 &B&
￥A0602A￥69、下尾管时发生溢流，通常的处理方法与（ ）时发生溢流一样。 A、起下钻杆 B、起下钻铤 C、空井 D、钻进 &A&
￥A0603A￥70、发生溢流关井后，一般情况下，要等（ ）分钟才能读取稳定的立管压力值。 A、1～2 B、3～5 C、10～15 D、60～90 &C&
￥A0603A￥71、检查或消除圈闭压力的方法是，通过节流管汇，从环空放出（ ）升钻井液来实现的。 A、1～2 B、5～10 C、10～20 D、40～80 &D&
￥A0604A￥72、根据套管抗内压强度确定关井套压时需要考虑一定的安全系数，即一般要求关井套压不能超过套管抗内压强度的（ ）。
A、80% B、85% C、90% D、95% &A&
￥A0604A￥73、地层所能承受的关井压力，取决于地层破裂压力梯度、井深以及（ ）。 A、井眼尺寸 B、井内液柱压力 C、地层渗透率 D、地层流体种类 &B& ￥A0605A￥74、关井操作由（ ）统一指挥，防止误操作。 A、队长 B、工程师 C、值班干部 D、司钻 &D&
￥A0605A￥75、关井后需要放喷泄压时，要通过（ ）放喷降压
A、节流管汇、放喷管线 B、压井管汇 C、打开防喷器 D、打开钻具内空间 &A&
￥A0701A￥76、对于（ ）溢流来说，更要强调及时发现溢流并迅速关井的重要性。 A、气体 B、液体 C、液气混合 D、油水 &A&
￥A0701A￥77、在常温下水的密度是天然气密度的（ ）倍以上。 A、100 B、500 C、800 D、1000 &D&
￥A0701A￥78、天然气与空气混合浓度达到（ ）（体积比）时，遇到火源会发生爆炸。 A、0.5%～1.7% B、1%～8% C、3%～11.8% D、5%～15% &D& ￥A0702A￥79、当发生岩屑气侵时，侵入天然气量与（ ）成正比。 A、井径 B、井深 C、地层硬度 D、岩石塑性 &A&
￥A0702A￥80、钻遇大裂缝或溶洞时，由于钻井液密度比天然气密度大而导致天然气侵入井内的现象称之为（ ）。
A、岩屑气侵 B、置换气侵 C、扩散气侵 D、气体溢流 &B&
￥A0703A￥81、钻井液发生气侵后，其密度的变化规律是（ ）。 A、随井深自上而下逐渐降低 B、随井深自下而上逐渐降低 C、全井不发生变化
D、全井无规律变化 &B&
￥A0703A￥82、钻井液发生气侵对（ ）的影响，深井小于浅井。
A、地层压力 B、井内静液柱压力 C、地层破裂压力 D、地层坍塌压力 &B&
￥A0704A￥83、在开井状态下，气体膨胀上升接近至（ ）才会使井底压力明显降低。 A、套管鞋 B、井的中部 C、井口 D、任何位置 &C&
￥A0704A￥84、用停泵（或停止起下钻）观察以判断井内流体是否在流动的方式来判断溢流的方法称之为（ ）。
A、中途测试 B、固化测试 C、流动测试 D、性能测试 &C&
￥A0704A￥85、为防止发生井下气侵而形成气柱，应尽可能减少（ ）时间。 A、钻进 B、循环钻井液 C、停止循环时间 D、划眼 &C&
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￥A0705A￥86、在关井状态下，气体在带压滑脱上升过程中可导致（ ）。 A、关井立压不变，关井套压不断上升 B、关井立压不断上升，关井套压不变 C、关井立压、套压不断上升
D、关井立压、套压不断下降 &C&
￥A0705A￥87、发生溢流关井后，当井口压力不断增大而达到井口允许的承压能力时，应( )。 A、打开防喷器 B、开井循环 C、节流泄压 D、继续观察 &C&
￥A0705A￥88、关井情况下，套管压力上升的快慢反映了( )的快慢。
A、地层压力增大 B、环空中气柱上升 C、环空中油上升 D、环空中水上升 &B& ￥A0705A￥89、关井时，随着气柱的上升，井内钻井液的液柱压力( )。 A、会增大 B、会减小 C、不发生变化 D、逐渐变为零 &C&
￥A0706A￥90、在处理关井后天然气上升的过程中，体积法（容积法）的原理是通过（ ）释放钻井液，使气体膨胀，环空静液压力由于钻井液量的减少而降低，为保证井底压力略大于地层压力，环空静液压力减小值通过增加套压补偿。
A、放喷阀 B、节流阀 C、压井管汇 D、井口 &B&
￥A0706A￥91、在处理关井后天然气上升的过程中，立管压力法适用于（ ）。 A、钻头水眼被堵死时 B、钻头位置在气体之上 C、钻具被刺漏 D、钻头在井底且水眼畅通 &D&
￥A0801A￥92、在整个压井施工过程中，要求作用于井底的压力等于或略大于（ ）。 A、上覆岩层压力 B、基岩应力 C、地层压力 D、地层破裂压力 &C&
￥A0801A￥93、在关井条件下，井底压力等于钻柱内静液压力与（ ）之和。 A、关井套管压力 B、关井立管压力 C、地层压力 D、地层破裂压力 &B& ￥A0802A￥94、初始循环压力是指压井钻井液（ ）的立管压力。
A、刚开始泵入钻柱时B、进入钻柱过程中 C、进入环空过程中 D、返到地面时 &A& ￥A0802A￥95、终了循环压力是指压井钻井液（ ）的立管压力。 A、进入钻柱过程中B、进入环空过程中 C到达套管鞋处、 D、到达钻头时 &D& ￥A0803A￥96、溢流量越大，压井过程中（ ）越高。 A、立管压力 B、套管压力 C、泵压 D、地层压力 &B& ￥A0803A￥97、发生溢流后，（ ）和压井液的量与井眼几何尺寸有关。
A、地层压力的大小 B、钻井液的粘度 C、钻井液液的密度 D、井内溢流的高度 &D&
￥A0804A￥98、司钻法压井第一循环周结束后，停泵、关节流阀，此时的套管压力等于（ ）。 A、初始循环压力 B、关井立管压力 C、关井套管压力 D、循环泵压 &B&
￥A0804A￥99、关井后，如果立管压力大于零，套管压力大于零，这时应（ ）。 A、压井 B、开井 C、循环观察 D、恢复钻进 &A& ￥A0805A￥100、平衡点法适用于井内钻井液喷空后的天然气井压井，要求井口条件为防喷器完好并且关闭，及（ ），天然气经过放喷管线放喷的井。
A、井内无钻具 B、钻具在井口 C、钻具在套管内 D、钻具在井底 &D& ￥A0805A￥101、压回法适用于（ ）时的溢流。 A、钻进 B、起下钻杆 C、起下钻铤 D、空井 &D&
￥A0806A￥102、在空井情况下发生溢流后，不能再将钻具下入井内时，可采用（ ）进行压井。 A、司钻法 B、工程师法 C、立管压力法 D、体积法 &D&
￥A0806A￥103、采用体积法进行压井时，当气体到达井口后，应（ ） A、边注重钻井液边放气 B、先放气体，后注钻井液
C、待注入钻井液沉落后，再释放气体 D、打开节流阀迅速放喷 &C& ￥A0807A￥104、由于气侵导致的溢流，若不及时关井、仍循环观察，关井后的立管压力就有可能包含（ ）。 A、抽汲压力 B、激动压力 C、圈闭压力 D、波动压力 &C&
￥A0807A￥105、排除溢流保持钻井液罐液面不变的方法适于（ ）的溢流。 A、油、气 B、油、水 C、气、水 D、油、气、水 &B& ￥A0901A￥106、小井眼与常规井眼相比井控的难度（ ）。 A、大 B、小 C、相同 D、不确定 &A&
￥A0901A￥107、利用循环过程中的环空压力损失来控制地层压力的方法叫( )。 A、司钻压井法 B、动态压井法 C、置换法 D、等待加重法 &B&
￥A0902A￥108、水平井关井一般宜采用（ ）程序进行关井，以减少对地层的冲击效应。
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A、软关井 B、硬关井 C、司钻法 D、工程师法 &A&
￥A0902A￥109、水平井下钻进入水平井段时，侵入流体向上移动进入斜井段，井底压力（ ）。 A、增大 B、不变 C、减小 D、不确定 &C& ￥A0903A￥110、欠平衡钻井是指人为的将钻井流体静液(气)柱压力设计成低于所钻地层( ),使地层流体有控制地进入井筒并循环到地面,并在地面进行有效控制与处理的方式. A、孔隙压力 B、上覆岩层压力 C、破裂压力 D、坍塌压力 &A&
￥A0903A￥111、欠平衡钻井施工时通过（ ）和节流管汇控制井底压力，允许地层流体进入井内。 A、液气分离器 B、旋转防喷器 C、环形防喷器 D、闸板防喷器 &B&
￥A1001A￥112、实施油气井压力控制技术所需的专用设备、管汇、专用工具、仪器和仪表等统称为（ ）。 A、节流管汇 B、防喷器 C、井控设备 D、内防喷工具 &C& ￥A1001A￥113、下列关于井控设备的功能叙述正确的是（ ）。 A、关井动作迅速 B、操作方便
C、能够关闭井口，密封钻具内和环空的压力 D、现场维修方便 &C&
￥A1002A￥114、钻井作业中，（ ）属于专用井口压力控制设备。
A、钻井液罐液面监测仪 B、防喷器 C、起钻自动灌浆装置 D、除气器 &B& ￥A1002A￥115、下列井控设备中（ ）属于常规井控作业设备。 A、灭火设备 B、井下安全阀
C、起钻自动灌浆装置 D、不压井起下钻及加压装置 &C&
￥A1003A￥116、液压防喷器与采用纯机械传动的防喷器比较其主要优点是（ ）。
A、能够预防井喷 B、关井动作迅速且操作方便 C、壳体机械强度高 D、密封性能好 &B& ￥A1003A￥117、按行业标准SY/T5964规定，闸板防喷器关闭应能在等于或小于（ ）秒内完成。 A、15 B、20 C、35 D、10 &D& ￥A1004A￥118、按石油天然气行业标准SY/T 5053.1《地面防喷器及控制装置》规定，我国液压防喷器的额定工作压力级别最低的是（ ）。
A、7MPa B、14MPa C、21MPa D、35Mpa &B&
￥A1004A￥119、液压防喷器的最大工作压力是指防喷器安装在井口投入工作时所能承受的最大（ ）。 A、地层压力 B、立管压力 C、液控压力 D、井口压力 &D&
￥A1005A￥120、液压防喷器的公称通径与（ ）是液压防喷器的两项主要技术参数。 A、最大工作压力 B、闸板尺寸 C、生产厂家 D、重量 &A& 121、液压防喷器的公称通径是指防喷器的（ ）。
A、闸板尺寸 B、胶芯内径 C、上下垂直通孔直径 D、活塞直径 &C& ￥A1005A￥122、液压防喷器产品代号中“FH”所表述的含义是（ ）。
A、环形防喷器 B、闸板防喷器 C、单闸板防喷器 D、双闸板防喷器 &A&
￥A1006A￥123、通常情况下，为保证作业现场的安全，将防喷器组中全部防喷器关闭液量及液动放喷阀打开液量增加（ ）的安全系数作为蓄能器组的可用液量。 A、25% B、50% C、80% D、100% &B&
￥A1006A￥124、防喷器压力等级的选用应与裸眼井段中最高（ ）相匹配，以确保封井可靠。 A、地层压力 B、破裂压力 C、坍塌压力 D、液柱压力 &A&
￥A1101A￥125、环形防喷器在蓄能器控制下，能通过（ ）无细扣对焊钻杆接头，强行起下钻具。 A、18° B、45° C、75° D、90° &A&
￥A1101A￥126、环形防喷器开启时，高压油从壳体上部油口进入活塞（ ）开启腔，推动活塞下行实现开井。
A、上部 B、下部 C、中部 D、侧面 &A&
￥A1102A￥127、锥形胶芯环形防喷器，胶芯由（ ）块铸钢支承筋与橡胶硫化而成。 A、10～14 B、12～20 C、12～30 D、12～40 &C&
￥A1102A￥128、目前锥形胶芯环形防喷器的壳体与顶盖连接有二种形式既螺栓连接和（ ）。 A、法兰连接 B、卡箍连接 C、焊接 D、爪块连接 &D&
￥A1103A￥129、球形胶芯环形防喷器胶芯呈半球状，它是由（ ）块沿半球面呈辐射状配置的弓形支承筋与橡胶硫化而成。
A、10～14 B、12～20 C、12～30 D、8～14 &A& ￥A1103A￥130、球形胶芯环形防喷器胶芯呈（ ）。
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