傲性小仙女1.01819?1.01泛点率??100%?48.93%0.78?1.0?0.113?1.54
1.89根据以上两式计算出的泛点率都在80%以下，故可知雾沫夹带量能够满足eV?0.1kg(液）的要求。 /kg(气）四 、塔板负荷性能图
⑴雾沫夹带线
Vs泛点率??v?L??v?1.36LsZL?100%
KCFAb按泛点率为80%计算如下 ：
Vs整理得
1.01?1.36Ls?1.02819?1.01?0.800.113?1.30
0.035Vs?1.38Ls?0.118
或 Vs?3.160?40.8Ls （1） 由式（1）知雾沫夹带线为直线，则在操作范围内任取两个Ls值，依式（1）算出相应的Vs值列于本例附表1中。据此，可做出雾沫夹带线（1）。
附表1 Ls/(m3/s) Vs/(m3/s) 0.002 0.010 3.29 2.98 9
⑵液泛线
?(HT?hW)?hp?hL?hd?hc?h1?ho?hL?hd由上式确定液泛线。忽略式中h0,则有
22/3???????uLs3600Ls2.84?(HT?hW)?5.34?0.153?E???(1??0)?hW????L2g1000?lw????lwho???2vo
因物系一定，塔板结构尺寸一定，则HT，hW，h0，lW，?v，?L，?0及
?等均为定值，而u0与Vs又有如下关系，即
u0?Vs?4d02N
式中阀孔数N与孔径d0亦为定值，因此可将上式简化为Vs与Ls的如下关系式：
23aVs2?b?cL2?dLss
2/3即 0.0108Vs2?0.204?108L2?1.05Lss2/3或 Vs2?18.89?10800L2s?97.22Ls （2）在操作范围内任取若干个Ls值，依式（2）算出相应的Vs值列于本例附表2中。
据表中数据做出液泛线（2）
附表2 Ls/(m3/s) 0.001 0.005 0.009 0.013 4.23 3.97 3.72 3.42 Vs/(m3/s) ⑶液相负荷上限线
液体的最大流量应保持在降液管中停留时间不低于3～5s。依下式知
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液体在降液管内停留时间为:
3600AfHT???3~5sLh
以??5s作为液体在降液管中停留时间的下限，则
(Ls)max?AfHT5?0.12?0.5?0.012m3/s （3）5
求出上限液体流量Ls值（常数）。在Vs?Ls图上液相负荷上限线为与气体流量Vs无关的竖直线（3）
⑷漏液线
对于F1型重阀，依F0=u0?v=5计算，则u0=5?v。又知
Vs??42d0Nu0
20则得 Vs??4dN5?v 以F0?5作为规定气体最小负荷的标准，则
(Vs)min??42d0Nu0??42d0NF0?v??4?(0.039)2?148?5?0.88m3/s （4）1.01
据此做出与液体流量无关的水平漏液线（4）
⑸液相负荷下限线
取堰上液层高度how?0.006m作为液本负荷下限条件，依how的计算式计算出Ls的下限值，依此做出液相负荷下限线，该线为与气相流量无关的竖直线（5）。
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2.84?3600(Ls)min?E??1000?lW?(Ls)min?0.006?1000?????2.84?1?3/22/3?0.006 取E=1则
3/2lW?0.006?1000????3600?2.84??0.94?0.0008m3/s （5）3600
根据本题附表1，2及式（3），（4），（5）可分别做出塔板负荷性能图。
由塔板负荷性能图可以看出：
①任务规定的气，液负荷下的操作点P（设计点），处在适宜操作区内的适中位置。
②塔板的气相负荷上限由雾沫夹带控制，操作下限由漏液控制。 ③按照固定的液气比，由附图2查出塔板的气相负荷上限
(Vs)min?2.98m3/s，气相负荷下线(Vs)min?0.88m3/s，所以
2.98操作弹性??3.390.88
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五 、汇总表
附表3 浮阀塔板工艺设计计算结果
项目 数值及说明 塔径D/m 1.4
0.5 板间距H/m
T
备注
分块式塔板
等腰三角形叉排
塔板形式 空塔气速u/（m/s）
堰长lw/m 堰高hw/m 板上液层高度hL/m 降液管底隙高度h0/m
浮阀数N/个 阀空气速u0/(m/s) 阀孔动能因数F0 临界阀孔气速u0c/(m/s)
孔心距t/m 排间距t`/m 单板压降ΔPp/pa 液体在将夜管内停留时间θ/s 降液管内清液层高度Hd/m
泛点率/%
气相负荷上限（Vs）max/(m3/s) 气相负荷下线（Vs）min/(m3/s)
操作弹性
单溢流弓形降液管
1.227 0.94 0.046 0.07 0.04 148 10.69 11 10.45 0.075 0.08 580 9.38 0.187 48.93 2.98 0.88 3.39
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指同一横排的孔心距 两横排的中心线距离
雾沫夹带控制 漏液控制
