妖艳的兔子2.4.1 载荷
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表1 腹板常用的加筋板配置原则
腹板高度h0与腹板厚度δo之比h0/δo 腹板受压区 同时有直接作用的集中轮压（如一般简支的工字形主梁，偏轨箱形梁） 可不设筋板或仅按构造需要设筋板 沿梁全长设置横向筋板a≤2h，a≤2.2m 沿梁全长设置横向筋板，并同时在受压区设一道或两道纵向筋杆 腹板受压区没有直接作用的集中轮压（如正轨箱形梁截面的主梁等） 腹板受拉区直接作用有集中轮压（如悬臂梁） 设横向筋杆 ① h0/δo≤70（60）可不设保证局部稳定性的筋板，但需加短筋板或承轨梁以承受钢轨 采用如图4的横向筋板 a≤2h，h2=0.3h 采用如图5纵横筋板 应配置横向筋板机两道纵向筋杆 70（60）
（1）垂直固定载荷 a．均布载荷 A 桥架自重G（包括主梁、走台、栏杆、滑电线）.
在起重机的初步设计时，可参考同类型产品的有关数据，来初步确定桥架自重。当无合适的参考数据时，中级类型的Q=5～250tf的箱形双梁桥架的自重Gq可按图3估计，重级工作类型起重机的桥架自重应将图中数据增加5%。
桥架单位长度的重量（单根梁） q=Gq/2L tf/m
当大车运行机构为集中驱动时，q还应增加（0.1～0.2）tf/m，以考虑传动轴的重量.
b．集中固定载荷
集中固定载荷及其作用位置见表2。
q B 图6 均布载荷计算图 跨度L，米 图7 双梁起重机桥架自重曲线 7
表2 大车为分别驱动时作用在主梁上的垂直方向固定集中载荷极其作用位置 G1 G2 G3 G1 G1—运行机构重量 L1 L2 L3 L1 G2—司机室重量 G3—电气设备重量 L 起重量Q tf 50～10 15～20 30～50 75～100 载 荷 tf G1 0.45 0.5 0.8 0.87 G2 1.05 1.1 1.1 1.1 G3 0.15 0.2 0.6 1.2 作 用 位 置 m L1 1.5 1.5 1.5 1.5 L2 2.8 2.8 2.8 2.8 L3 4.5 5.0 5.9 5.9 (2) 垂直活动载荷（包括起升载荷Q、小车自重Gx） 起升载荷Q
小车自重可参考同类型产品的有关数据选取，或按下式初步估算 Gx=αQ tf
α—确定小车自重的系数 Q=5～100tf的吊钩小车α=0.35 2 水平惯性力
大车起动或制动时的水平惯性力指当起重机起动或制动时由大车(包括桥架、大车运行机构及装在桥架上的司机室、电器设备等)的质量引起的惯性力Fdg,其值为:
Fdg=βPx∑ qdg=βq
Px∑--一根主梁上小车轮压的代数和kgf q—桥架一根主梁的每米长度的自重kgf/m
β—系数,当大车总轮数的1/2为驱动轮时,取β=0.1;当总轮数的1/4为驱动轮时,取β=0.05
2.4.2载荷组合
对于不同的计算情况应取不同的载荷作用的组合来进行起重机桥架的金属结构的计算，桥式起重机的载荷组合见表3。
2.5 主梁的设计计算 2.5.1 主梁的内力分析
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表3 桥式起重机桥架结构的计算载荷组合
载荷情况 载荷种类 桥架自重 小车自重 起升载荷 大车起制动时的惯性力 Ⅰ 大车不动,小车在规定位置起升或下降载荷. Gq Gx ψⅠQx 主 梁 Ⅱ 大车平稳制动,小车在跨中,满载下降制动. KⅡGq KⅡGx ψⅡQq Fdg,qdg 注:KⅡ--冲击系数,取KⅡ=1.1; ψⅡ--动力系数,取ψⅡ=1.15 1垂直方向 (按静定简支梁计算) (1)由活动载荷引起的弯矩和剪力
P1 b P2 当活动载荷P1=P2时,其合力位置在b1j/2处,合力R=P1+P2=( KⅡGx+ψⅡQq). B A 求A点的支反力,对B点取矩 ∑F=0 b1j/2 x ∑MB=0
图8活动载荷计算图 VA=(L-x-blj/2)R/L
距支点A距离为x的截面上的由活动载荷产生的剪力和弯矩分别为: ①当0 Q活max=VA=(L-x-blj/2)R/L M活max=VA.x=(L-x-blj/2)xR/L ②当L- b1 Q活max= VA=P(L-x)/L M活max=VA.x= P(L-x)x/L (2)由固定载荷引起的弯矩及剪力 ① 均布载荷 距支点A距离为x的截面上的由固定均布载荷产生的剪力和弯矩分别为: q VA=qL.(L/2)/L=qL/2 lj Q均=VA-qx M均=VA.x-qx(x/2) = VA.x-qx2/2 q= KⅡGq/2L ② 集中载荷 9 A x 图9 均布载荷计算图 B
