loading—— 由长细比，为3118/16=196；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.055kN.m； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8887/(0.19×424)+55000/4491=122.743N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.298kN； NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.800kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 63.836米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.298kN； NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.800kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.046kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 64.090米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.094kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×3.00 = 10.800m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 1.425kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 6.425kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；
A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 82.709kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 6.425kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!
连墙件扣件连接示意图
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 39.58 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.90 A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!
四、塔吊卸料平台搭设及计算
1、编制依据
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001及《建筑施工高处作业安全技术规范》设计编制。
2、悬挑卸料平台制作规格： A、钢平台制作
次梁采用[14a号槽钢U口水平，主梁采用[16a号槽钢U口水平，次梁间距0.90m，槽钢长度为6m，外伸4.2m，（料台长3m+外架1.2m）内置1.8m，同时应在4.2m槽钢靠墙下端设30cm抵脚杆，用[16槽钢与主梁焊接。钢平台尺寸为3m长×1.8m宽。
B、四边外框采用[16a#槽钢焊接，短方向肋为[14a#槽钢平卧与外框焊接，焊缝高度不小于0.6cm，钢框上满铺50厚木板，两侧面用48×3.0钢管做栏杆；长3m，间隔1.5m
有钢管焊接， 高为1.2m，在0.6mm有焊缝栏杆，在料台侧面有栏杆焊接的侧面防护，宽为1.8m，高为1.2m，每间隔0.6m有钢管焊接，两侧和侧面应加50厚木板做防护高度和钢管防护高度一样。
C、钢平台设四只20吊耳，吊耳应采用R235钢筋制作，焊缝高度不小于6mm，双面满焊，长度≥120mm，耳边打磨防止割绳，钢平台每边外侧为两只吊耳。
D、钢平台每边外侧为两只吊耳，端头一只为主绳，内侧为保险绳（辅绳）采用6×19、φ21.5钢丝绳，主绳每端采用3只绳卡，辅绳每端用三只绳卡。每个卡扣间隔15cm,尾部卡扣离绳头预留15cm.卡盖朝主绳安装，并用绳卡收紧，钢丝绳与吊环连接部位，防止钢丝绳磨切，故在其上加皮套套住。
E、预埋锚环：在[16a#槽钢锚固端，预埋两道锚环，锚环采用φ20钢筋制作的U型环。在上层楼面梁内预埋20吊环。
F、安装：钢平台安装，先用塔吊吊至安装位置，然后将平台后端与梁上固定后固定钢丝绳，平台安装与楼面平，前边稍高，全面固定牢固后，方可使用。
G、堆料：平台上堆放材料时，容许承载力均布荷载4.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。堆放材料做到随放随吊，不要长时间堆放不吊。
H、由于钢平台的制作牵涉到焊接部位，我公司仅提供设计方案，由施工单位可根据此方案，请专业人员进行制作，制作安装完成后经公司技术人员验收合格后，开始使用。
3、计算：
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。 计算参数：
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.20m，插入结构锚固长度1.80m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)1.80m 水平钢梁(主梁)插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用[14a号槽钢U口水平，主梁采用[16a号槽钢U口水平。 次梁间距0.90m，外伸悬臂长度0.00m。 容许承载力均布荷载4.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。
脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。栏杆采用竹笆片，栏杆自重荷载取0.15kN/m。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，外侧钢丝绳距离主体结构4.00m，两道钢丝绳距离0.50m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.80m。 一、次梁的计算
次梁选择[14a号槽钢U口水平，间距0.90m，其截面特性为
面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm
截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm 1.荷载计算
(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.35×0.90=0.32kN/m (2)最大容许均布荷载为4.00kN/m2； Q2 = 4.00×0.90=3.60kN/m (3)型钢自重荷载 Q3=0.14kN/m
经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.32+0.14)+1.4×3.60 = 5.59kN/m
经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×10.00=14.00kN 2.内力计算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计
算简图如下
最大弯矩M的计算公式为
经计算得到，最大弯矩计算值 M = 5.59×1.802/8+14.00×1.80/4=8.56kN.m 3.抗弯强度计算
其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度 =8.56×106/(1.05×80500.00)=101.31N/mm2； 次梁的抗弯强度计算 < [f],满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]
其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到 b=570×9.5×58.0×235/(1800.0×140.0×235.0)=1.25 由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.826
经过计算得到强度 =8.56×106/(0.826×80500.00)=128.72N/mm2； 次梁的稳定性计算 < [f],满足要求! 二、主梁的计算
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择[16a号槽钢U口水平，其截面特性为
面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm
截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm 1.荷载计算
(1)栏杆自重标准值：标准值为0.15kN/m Q1 = 0.15kN/m
(2)型钢自重荷载 Q2=0.17kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.15+0.17) = 0.38kN/m