loading１、 原始数据
1.1 提升机型号 JKMD－3.25×4(I)
提升机变位重量 GJ=148760N 1.2 摩擦轮直径 D = 3.25ｍ
1.3 最大静张力 [FJM] = 370000N 1.4 最大静张力差 [FJC] =80000N 1.5 提升高度 H= 253.3m
1.6 井架高度（井口至摩擦轮或天轮高度）Hj=26.5m 1.7 井口至卸载位置高度 Hx= 0m 1.8 尾绳环高度 Hh= 16.5 m
1.9 一次有效提升载荷 Q人=30000 N（提40人） Q矸=36000 N（两车矸） Q大件=151000 N（包括平板车） 1.10 提升钢丝绳型号
提升钢丝绳单重 p= 42.7 N/m 抗拉强度 σB =1665 MPa 提升钢丝绳根数n1 =4 总长L1= 51458.1m
1.11 尾绳型号
尾绳单重 q= 86.5N/m 尾绳根数(n2) 2 总长L2= 563.5 m
1.12 容器自重Q罐(N) Q罐=150000N
型号： 一吨双层双车罐笼 名义载重：Q人=30000 N（提40人） Q矸=36000 N（两车矸） Q大件=151000 N（包括平板车） 容器高度Hg(m) / 容积(m3)/ 1.13 导向轮变位重力Gt= 57000×2 N 1.14 电动机
型号:YR603-12/1430 功率P= 630kW 回转力矩[GD2]=14000N.m2
1.15 减速机型号
最大输出扭矩 Mn=/ 减速比 i=14
1.16 摩擦衬垫与钢丝绳的计算摩擦因素 μ′=0.23 1.17 钢丝绳在摩擦轮上的围抱角 α= 3.211弧度 1.18 闸瓦付数 n=4
1.19 制动闸油缸活塞有效作用面积A= 94.2㎝2 1.20 制动盘制动半径Rzh= 1.825 m 1.21 制动泵站工作油压P1 取MPa
1.22 采用二级制动时,一级制动油压P1 取7.6MPa 1.23 制动泵站系统残压P3= 0.5MPa 2、 提升钢丝绳安全系数的验算
《煤矿安全规程》关于钢丝绳安全的系数的规定 升降人员和物料
升降人员时：ma≥9.2-0.0005Hc= 9.06 混合提升时：ma≥9.2-0.0005Hc =9.06
升降物料时：ma≥8.2-0.0005Hc =8.06
Hc 钢丝绳悬挂长度 279.8m
2.1 钢丝绳最大静载荷 Qmax的计算 a. 双层提矸时：
Fjmax矸=Q矸+Q罐+2Q车+n1pHc+n2qHh=249349.7 N
b. 双层提人时：
Fjmax人=Q人+Qg+n1pHc+n2qHc=231149.7N
c. 提升大件时 Fjmax大件=Q大件+Qg+n1pHc+n2qHc=352149.7N 式中: Q车:矿车自重: 6100N
Q矸: 双层提矸时有益载重量: 36000N Qg:罐笼自重: 150000N
Qz:容器自重(包括罐笼加两空车) 162200N n1、n2 提升钢丝绳和尾绳根数：n1=4；n2=2
ｐ、ｑ 提升钢丝绳和尾绳每米单重ｐ＝42.7N/m ｑ＝86.5N/m
Q人-双层提矸时有益载重: Q人=40×750=30000N Q混 提升大件有益载重：Q混＝151000N 刚丝绳安全系数ｍ的验算：
双层提矸时：ｍ矸=n1Qd/Fjmax矸=8.51>7.96 双层提人时: m人=n1Qd/Fjmax人=9.89>8.96 混合提升时:m混=9.15>8.96 式中:Qd 每根钢丝绳全部钢丝拉断力的总和,Qd=714000N 3. 最大静张力和最大静张力差的验算(按提大件计算) 3.1 最大静张力Fjm
Fjm=Fjm矸=352149.7N<370000N
3.2 最大静张力差Fjc
Fjc=Q+△H=53557.3N ∑ｍ矸=(Q矸+2Qz+PL1+qL2+Gj+Gt+Gd)/g=99395.4 kg ∑ｍ人=(Q人+2Qg+ PL1+qL2+Gj+Gt+Gd)/g=99355.3 kg ∑ｍ混=(Q混+2Qg+2Q车+PL1+qL2+Gj+Gt+Gd)/g=118255.4 kg 式中: Gj 提升机变位重 148760 N Gd 电动机变位重 259790 N Gt 天轮变位重 57000×2 N 5. 制动力矩的验算及制动油压的确定 5.1 根据《煤矿安全规程》对制动系统的要求Mzh须满足以下条件: 提升人员 提两车矸 下大件时 m人(kg) Mjm(N·m) 3Mjm(N·m) 99355.4 49655.5 148966.6 m矸(kg) Mjm(N·m) 3Mjm(N·m) 1.5∑m·R+Mjm(N·m) 5∑m·R-Mjm(N·m) 3Mjm/R(N) (1.5∑m·R+Mjm)/R(N) (5∑m·R-Mjm)/R(N) 99395.4 59405.5 178216.6 m大件(kg) Mjm(N·m) 3Mjm(N·m) 118255.4 87030.5 261091.6 375278.0 873794.3 160671.8 1.5∑m·R+Mjm(N·m) 291834.2 5∑m·R-Mjm(N·m) 3Mjm/R(N) 757606.8 91671.8 301681.7 1.5∑m·R+Mjm(N·m) 748181.8 5∑m·R-Mjm(N·m) 109671.8 3Mjm/R(N) (1.5∑m·R+Mjm)/R(N) 179590.3 (5∑m·R-Mjm)/R(N) 466219.6 (1.5∑m·R+Mjm)/R(N) 230940.3 185650.3 460419.6 (5∑m·R-Mjm)/R(N) 537719.4 5.2 为使制动平缓且满足防滑要求，可采用二级制动,此时按上述条件，只要将制动力矩调整在122395N.m与212641N.m范围内 一级制动力矩MZ1须满足以下关系: 1.5∑ｍ.R+mjm ≤Mzh ≤2.64∑ｍ.R-Mjm 116830N.m≤Mzh1≤174614N.m 其中2.67为防滑极限减速数值 一级,二级制动油压的确定 系统质量模数 β=∑ｍ/Fjc=1.242 因为β>0.923采用一级制动即可满足《煤矿安全规程》对制动力矩的要求，现为使制动平缓，采用二级制动。取Mzh1≥max{下限}而小于按滑动极限减速度2.64m/s2计算值:174614N.m 现Mzh1=145000N.m Mzh2=200000N。m Mzh2 Pm= +P1+P2+P3=5.19MPa 取5.2 MPa 200nAμRZ 式中:n 提升机闸瓦幅数8 μ 闸瓦对制动盘摩擦系数 μ=0.4(矿方提供) Rz 制动盘制动半径 Rz=1.259m A 制动缸活塞有效作用面积,A=138㎝2 P1 为保证全松闸时闸瓦间隙所需油压, δ P1=K =0.74MPa m.A 式中: K 一片盘形弹簧刚度 K=54300N/mm δ 全松闸时,闸瓦与制动盘间隙,取δ=1.5mm m 制动缸内盘形弹簧片数 8 P2 油缸密封等阻力折算油压,取P2=0.35MPa P3 油压系统残压 P3=0.5MPa MZ1 P一级=2(Pm-P1-P2)- =3.00MPa 取P一级=3.0MPa 100n.A.μ.Rz 5.3 β>0.923 系统可以不采用二级制动,制动系统最大工作油压值可按下式 计算: (2+5β)Mjm Pm= +P1+P2+P3/2=4.35MPa 取4.4MPa 400n.A.μRz 6.1 上提重载时防滑极限减速度 (kjeμа-1) 2 [as]=g =4.81m/s μа (kje+1) 6.2 下放重载时防滑极限减速度： (eμа-kj) 2 [as]=g μа=2.64m/s (e+kj) μа 6.1、6.2式中kj=T1jm/T2jm=T1jm/(T1jm-Tjc)=1.289 e=2.212 6.3 空罐运行时防滑极限减速度 (eμа : +kj) [a3]= g μа=3.70 m/s2 e+kj 式中:Kj=T1jm/T2jm=1,其余符号同上。