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4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算
R=R中＋R边＋Gk1L/2=2.17＋1.09＋0.032630.38=3.27kN
横向水平杆与立杆连接扣件R=3.27kN＜Rc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。 5.立杆容许长细比验算
计算长度附加系数k=1.0；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.50
立杆步距h=1.80m；立杆计算长度Lo=kμh=1.031.5031.80=2.70m=2700mm 长细比λ=Lo/i=2700/15.9=169.81 立杆长细比λ=169.81＜[210],满足要求。 轴心受压稳定性系数
Lo=kμh=1.15531.5031.80=3.12m=3119mm λ=Lo/i=3119/15.9=196，查得?=0.188。 6.落地段立杆计算
净高度16.20m, 落地段计算高度为16.20m, 脚手板铺8层。 (1）荷载计算
1)脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.1058316.20=1.71kN 2)构配件自重： NG2k=1.35+2.04+0.24=3.63kN 其中：脚手板重量：831.5030.3830.30=1.35kN
栏杆、挡脚板重量：831.5030.17=2.04kN 安全网重量：16.2031.5030.010=0.24kN 3)活荷包括：
a.施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得： ΣNQk=1.5030.75/23(3.00+2.00)=2.81kN b.风荷载标准值计算
风荷载标准值ωk=0.6531.0430.20=0.14kN/m2 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩
MW=0.931.4Mwk=0.931.4ω
k
Lah2/10=0.931.430.1431.5031.8031.80/10=0.09kN2m=90000N.mm
(2）立杆稳定性验算
序号 各标高段 立杆作用力(不组合风荷载) 1 +14.50～+38.00m 2 落地段 -1.70~+14.50
序号 各标高段 立杆作用力（组合风荷载） 1 2 +14.5~+38m 落地段-1.70~+14.50 13.60 9.95 0 13.60×0.20=2.72 13.60 9.95+2.72=12.67 上层立杆传递力 验算作用力 10.34 13.99×0.20=2.80 10.34+2.80=13.14 13.99 0 13.99 上层立杆传递力 验算作用力
1)不组合风荷载时
N=1.2(NGlk+ NG2k）＋1.4ΣNQk=1.23(1.71+3.63)+1.432.81=10.34kN 上层立杆传递作用力:N2=13.9930.20=2.80,N=N1+N2=10.34+2.80=13.14kN N/（?A）=13.1431000/(0.1883424)=164.84N/mm2 2)组合风荷载时
N1=1.2（NGlk+ NG2k）＋0.931.4Σ
NQk=1.23(1.71+3.63)+0.931.432.81=9.95kN
上层立杆传递作用力:N2=13.6030.20=2.72,N=N1+N2=9.95+2.72=12.67kN N/（?A）＋MW/W=12.6731000/(0.1883424)＋90000/4490=178.99N/mm2 立杆稳定性为178.99N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。 7.支撑支承面验算
钢管立杆高配套底座1003100mm,支承面为混凝土板（按C15考虑）支承板厚=100mm
上部荷载为：F=12.67kN
（1）支承面受冲切承载力验算
βs=2.00,ft=0.90N/mm2,h0=85mm,βh=1.00 η=0.4+1.2/βs=1.00,σ(0.7βhft+0.25σ=39.63kN
受冲切承载力39.63kN＞F=12.67kN,满足要求。 (2)支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.10+230.10)3(0.1033)=0.09m2,Al=0.1030.10=0.01m2 βl=(Ab/Al)0.5=3.00，fcc=0.8537200=6120kN/m2，ω=0.75 ωβlfccAl=0.75333612030.01=137.70kN
支承面局部受压承载力137.70kN＞F=12.67kN,满足要求。 8.拉吊卸荷段立杆
8.1+14.50～+38.00m,拉吊段净高度为23.50m,拉吊段计算高度为23.50m,拉吊段底标高为+14.50m,脚手板铺13层。 （1）荷载计算
1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1058323.50=2.49kN 2)构配件自重：NG2k=2.22+3.32+0.35=5.89kN 其中：脚手板重量：1331.5030.3830.30=2.22kN 栏杆、挡脚板重量：1331.5030.17=3.32kN 安全网重量：23.5031.5030.010=0.35kN 3)活荷载包括：
a.施工荷载：NQk=1.5030.75/23(3.00+2.00)=2.81kN b.风荷载标准值计算
拉吊段底离地高度+14.50m,μz=0.65;水平风荷载标准值ωk=0.6531.0430.20=0.14kN/m2 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:
MW=0.931.4Mwk=0.931.4ωkLah2/10=0.931.430.1431.5031.8031.80/10=0.08kN2m=80000N2mm （2）立杆稳定性验算 1)不组合风荷载时
N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.23(2.49+5.89)+1.432.81=13.99kN N/（A）=13.9931000/(0.1883424)=175.51N/mm2 2)组合风荷载时 N1=1.2（NGlk+NG2k）＋
0.931.4ΣNQk=1.23(2.49+5.89)+0.931.432.81=13.60kN
pc,m
pc,m
=0N/mm2,um=23(100+85)+23(100+85)=740mm
)ηumh0=[(0.731.030.90+0.2530)31.003740385]
N/（A）＋MW/W=13.6031000/(0.1883424)＋80000/4490=188.43N/mm2 立杆稳定性为188.43N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。 9.钢丝绳和吊环验算
通过比较，以+14.50～+38.00m拉吊段的钢丝绳受力最大，故以此进行钢丝绳和吊环验算。 （1）钢丝绳验算
h=2.90m,La=0.75m,离墙距离=1.05m,N=13.99kN
钢丝绳采用φ=16mm,α=0.85,K=6,K,=0.356,Ro=1570kN/mm2 破断拉力总和F破=K,D2Ro=0.356316231570=143.08kN 钢丝绳允许拉力[P]=F破α/K=143.0830.85/6.00=20.27kN
Toa=13.993(1.802+2.902)0.5/2.90=16.47kN,Tob=13.993(1.052+2.902)0.5/2.90=14.88kN。
钢丝绳承受拉力Toa=16.47kN<[P]=20.29kN,Tob=14.88kN<[P]=20.29kN，钢丝绳强度满足要求。 （2）吊环验算
吊环采用Φ20mm光面圆钢，As=3.143(20/2)2=314mm2，f=65N/mm2 fAs=23653314=40820N=40.82kN
每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa+Tob=16.47+14.88=31.35kN 吊环允许拉力40.82kN＞N拉=31.35kN，满足要求。 10.连墙件计算
连墙件采用Φ4833.0钢管,截面积为424mm2；f=205N/mm2
按每个结构层花排设置,连墙件按每层三跨布置,脚手架最高38.00m 连墙件轴向力设计值N1=N1W＋N0,其中:
风压高度变化系数μz=1.00(标高+40.00m),基本风压ωo=0.20kN/m2; 挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷