loading
d1 d2 d3 836 562 336 807.8 544 798.7 544 883 553 5.33 7.2 47.13 3.17 4.266 27.91 307.87 307.87 317.33
第三章 主要电气设备选择与校核
3.1电流Igmax 220KV侧：Ie＝
S3U=
1203?220=0.315（KA）
Igmax＝1.05 Ie＝1.05×0.315＝0.331（KA）
Icr=211.7、(3*220)=0.556(KA)
110KV侧：Ie=
S3U=
1203?110=0.63（KA）
Igmax＝1.05 Ie＝1.05×0.63＝0.664（KA） 10KV侧： Ie=
S3U=
1203?10=6.929（KA）
Igmax＝1.05 Ie＝1.05×6.929＝7.275（KA） 站用电： Ie=
S3U=
1.43?10=0.081（KA）
Igmax＝1.05 Ie＝1.05×0.081=0.085（KA） 3.2断路器的校验 1、按短路热稳定校验： 1）220KV侧：
热稳定所用计算时间：tjs=td+tb
tdz=0.2+0.06=0.26(s)
9
β”=I”/I∞=2.099/2.217=0.95 查得 tj2＝0.25s
0.1s>tjs>1s，故应考虑非周期分量的热效应， 有：tjf＝0.05β”2＝0.05×0.952＝0.045（s） 即得短路电流的发热量为：
Qd=I∞2(tj2+tjf)=2.2172(0.25+0.045)=1.45(KA2s) 断路器允许热效应：
Qxu＝31.52×4＝3969 (KA2s)
所以，Qd＜Qxu，故主保护动作时，满足热稳定要求。 tb=4.2 td＝0.06 tjs=td+tb=4.2+0.06=4.26(s) β”=I”/I∞=2.099/2.217=0.95 查得 tj2＝3.6s
由于tjs>1s，故可略去非周期分量的热效应， 取：tjf＝0（s） 短路电流的发热量为：
Qd=I∞2(tj2+tjf)=2.2172×3.6=17.69(KA2s) 断路器允许热效应： 已知 Qxu＝3969 (KA2s)
所以，Qd＜Qxu，故当主保护拒动时，也可满足热稳定要求2）110KV侧
tb=0.2s td＝0.07s tjs=td+tb=0.2+0.07=0.27(s) β”=I”/I∞=2.825/2.778=1.017
10
查得 tj2＝0.3s
0.1s>tjs>1s，故应考虑非周期分量的热效应， 有：tjf＝0.05β”2＝0.05×1.0172＝0.052（s） 即得短路电流的发热量为：
Qd=I∞2(tj2+tjf)=2.7782(0.3+0.052)=2.716(KA2s) 断路器允许热效应：
Qxu＝15.82×4＝998.56 (KA2s)
所以，Qd＜Qxu，故主保护动作时，满足热稳定要求。 tb=3.2 td＝0.07 tjs=td+tb=3.2+0.07=3.27(s) β”=I”/I∞=2.825/2.778=1.017 查得 tj2＝2.77s
由于tjs>1s，故可略去非周期分量的热效应， 取：tjf＝0（s） 短路电流的发热量为：
Qd=I∞2(tj2+tjf)=2.7782×2.77=21.38(KA2s) 断路器允许热效应： 已知 Qxu＝998.56 (KA2s)
所以，Qd＜Qxu，故当主保护拒动，后备保护动作时，也可满足热稳定要求。 3）10KV侧
tb=0.2s td＝0.105s tjs=td+tb=0.2+0.105=0.305(s) β”=I”/I∞=18.481/17.449=1.059
11
查得 tj2＝0.27s
由于0.1s Qd=I∞2(tj2+tjf)=17.4492×（0.27+0.056）=99.26(KA2s) 断路器允许热效应： 已知 Qxu＝3×102＝300(KA2s) 所以，Qd＜Qxu，故当主保护动作，满足热稳定要求。 2、按短路动稳定校验： 1）SW6-220I型断路器动稳定电流Idf＝80KA，断路器安装点的最大短路冲击电流ich＝5.35KA，ich≤idf,，所以，满足动稳定需求。 2）SW6-110型断路器动稳定Idf＝41KA电流，断路器安装点的最大短路冲击电流ich＝7.2KA，ich≤idf,，所以，满足动稳定需求。 3）ZN12-10Ⅲ/1600型断路器的动稳定电流idf＝125KA，断路器安装点的最大短路冲击电流ich ＝47.13KA，ich≤idf,，所以满足动稳定需求。 3.3隔离开关的校验 1、按热稳定校验：Qd≦Qxu 1）220KV侧： Qd＝1.45(KA2s) Qxu＝31.52×4＝3969(KA2s) Qd＜Qxu 故满足稳定要求。 2）110KV侧 Qd＝2.716(KA2s) 12